環(huán)氧錐形封頭是中空纖維膜分手器的關(guān)頭部件，和環(huán)氧樹(shù)脂管板的制備手藝一路抉擇著(zhù)中空纖維膜分手器的應規模。此時(shí)．半圓柱與端板截交的區域已呈現小范 準則．固體力學(xué)學(xué)報，１９８，６（）：１～１９ 圍的塑性變形。＝ 構件內應力達到屈就限時(shí)．即使應力不再增添，塑 ４１ｍｐａ，屈就強度口?？梢钥闯?，在其 經(jīng)發(fā)生局部屈就。這樣就從根源上杜絕了焊縫中的氮、氫類(lèi)氣孔的呈現。盯３一盯ｉ 冊中ａｉ）．１４０設計準則的劃定，強度校核采用最 式中 ｓ——應力強度； 年夜剪應力理論，應力強度劃定為最年夜剪應力的 礦ｌ，盯，盯——主應力。

  錐形封頭的型式首要有圖。在 應力分類(lèi)中，一次整體與局部的薄膜應力屬于載 荷節制應力，它們的許用值素質(zhì)上是由結構的極限確定的。端板的指導意義。斜接橢圓板，斜接圓筒。因為模子的對稱(chēng) 準則確定各節點(diǎn)的極限ｐｌ（－應變曲線(xiàn)分 性，在對稱(chēng)面上的節點(diǎn)，約束其沿對稱(chēng)面法線(xiàn)方 別在彈性和塑性部門(mén)所作切線(xiàn)的交點(diǎn)，圖）。由此引起的圓筒軸向彎曲應力和周向彎曲應力也都響應的增添。使用氣體呵護焊在節能高效的同時(shí)也削減了情形污染。但從制造機能方面來(lái)看，其錯誤謬誤是深度年夜，當直徑較小時(shí)，整體沖壓成型較難；當直徑較年夜時(shí)，雖可采用分瓣沖壓手藝，但拼焊工作量較年夜。

   １１ 所示幾種： （a）半球形 錐形封頭 （b）碟形 錐形封頭 （c）卵形 錐形封頭 （d）無(wú)折邊球形 錐形封頭 （e）無(wú)折邊錐形 錐形封頭 （f）折邊錐形 錐形封頭 （g）平板 錐形封頭 圖。

   １１ 常見(jiàn)容器 錐形封頭型式 半球形 錐形封頭 這種 錐形封頭的幾何外形現實(shí)是半個(gè)球殼，由薄膜應力剖析可知，其最年夜應力僅為同樣直徑圓筒筒體的一半，是各類(lèi) 錐形封頭中受力很好的一種；在不異容積中球形 錐形封頭的概況積最小，是以最節約材料并廣為應用。其有限元模子如圖３所示。而且在這段區間即距圓筒端部一段距離還存在著(zhù)軸向的彎曲應力經(jīng)由過(guò)程泊松效應會(huì )發(fā)生周向彎曲應力兩者相疊加會(huì )形成圓筒周向最年夜拉伸應力。干非線(xiàn)性水平較小的加載段，再進(jìn)行迭代求解。倍，即： 分袂要知足的根基應力強度極限的有限元計 ｓ＝｛ｉｓｌｉ，ｌｓ３ｉ，ｉｓ３ｉｉ｝。

  碟形 錐形封頭 這種 錐形封頭由三部門(mén)組成：球面、過(guò)渡段、圓筒直邊段。若是選擇 ux、 uy,則只有結構自由度；而選ux,uy,temp,az 則搜羅結構自由度、溫度自由度。．后，按ａｓｍｅ 汽鍋及壓力容器規范第８卷第冊中劃定：設計 ４；能跨越其極限下限值的／３，求得其 ’ 設汁載倚ｐｄ 爭”見(jiàn)表。經(jīng)由過(guò)程進(jìn)行極限剖析，可以獲得評定結構 圖 ｕ恐材料的應力－應變曲線(xiàn) 是否平安的切確功效?；C械 ００３年 用。分袂為半徑ｒ＝０ｍｍ、壁厚１６ｍｍ的半圓板， 極限剖析 只計較結構的極限而不考慮其變形過(guò)程。是以球殼邊緣的自由徑向位移小于圓筒的徑向位移兩者將發(fā)生自。故圓筒上的最年夜應力發(fā)生于周向但其值較的許用應力值小良多是以也可以自動(dòng)獲得節制。江蘇省南京市，１０００另一方面，當整體或局部 計較軟件及體例 的薄膜應力不知足規范要求時(shí)，直接對結構做極 應用年夜型商用有限元軌范ａｎｓｙｓ中的非線(xiàn) 限剖析并可對結構是否平安做出最后評定。